Претрага

Упит dcterms_subject_txt:horizontalna sila

138 items

  • Interakcija tla i šipa opterećenog horizontalnom silom i momentom

    Strahinja Milović (1996)
    Interakcija tla, šipa, horizontalna sila, moment

  • Gravimetar-Instrument za određivanje ubrzanja sile teže i primena u geodeziji

    Stevan Kotlarić (1999)
    Gravimetar, sila teže, geodezija

  • Merenje otpora kopanju na otkrivci kosovskih površinskih otkopa i određivanje specifične rezne sile

    Hranislav Atanasković (1979)
    Površinski kopovi, otpor kopanja, rezna sila, Kosovo

  • O odnosu između anomalija ubrzanja sile teže i strukture zemljine kore u spoljašnjim dinaridima i Jadranskom moru

    MIodrag Roksandić (1965)
    Anomalija, sila teže, Jadran

  • Geofizičko reflektivno sondiranje kao test integriteta betonskog šipa

    Jovo Jakišić (2024)
    Temelj predstavlja izuzetno bitan element svakog građevinskog objekta. Zbog toga je neophodno poštovati odgovarajuće standarde, u projektovanju i izvođenju temeljne konstrukcije.Šipovi predstavljaju jedan od načina dubokog fundiranja tj. temeljenja. Za svaki izvedeni šip pojedinačno neophodno je izvesti kontrolu kvaliteta. Postoji više postupaka kojima je mogućeizvršiti kontrolu kvaliteta, a jedan od njih je test integriteta šipa malom silom, koji je prikazan u ovom radu.Ovaj postupak se izvodi seizmometrijskom metodom, postupkom refleksije, koji je definisan međunarodnim standardom ASTM D5882.Podaci koji su prikazani ...
    temelj, šip, seizmometrijska metoda
    ... merenje brzine i sile u šipu (sila opciono) proračunati u funkcija vremena. - postupak prenosne funkcije dinamičkog odgovora, n-test u kojem je odnos brzine transformisan u silu i izračunat kao funkcija frekvencije Test integriteta šipova malom silom pruža informacije o brzini ı sili na strukturnim ...
    ... beton). 4. TEST INTEGRITETA MALOM SILOM I ASTM D-5882 STANDARDA Test integriteta šipa mlaom silom pokriva proceduru kojom se određuje integritet individualnih, vertikalnih ili nagnutih šipova, merenjem i analiziranjem brzine (obavezno) i odgovorom sile (opciono) šipa, indukovanim udarcem (ručnim ...
    ... karakteristike šipa koju je potrebno ispitati primenjuje se odgovarajući postupak, u ovom slučaju to je test integriteta šipa malom silom. Test integriteta šipa malom silom zasniva se na teoriji prostiranja talasa kroz elastičnu sredinu, sa ciljem utvrđivanja stvarne dužine šipa, kao i detektovanja ...

  • Mogućnost primene rotornih bagera kod novih ležišta lignita na osnovu određivanja korelacionih odnosa fizičko-mehaničkih osobina i sile rezanja

    Jovan Radojević (1972)
    Rotorni bageri, lignit, sila rezanja

  • Optimizacija parametara reza rotornog bagera pri otkopavanju materijala sa povećanom čvrstoćom

    Saša D. Bošković (2016-09-09)
    Otkopavanje materijala rotornim bagerom je veoma sloţen fiziĉko-mehaniĉki proces. Pokazatelji efektivnosti tog procesa zavise od velikog broja raznovrsnih ĉinilaca od kojih se posebno mogu istaći: fiziĉko-mehaniĉke karakteristike materijala koji se otkopava, reţim rada bagera i izbor tehnoloških parametara bloka, odreska i reza, geometrije vedrica i zuba itd. Poseban problem se javlja kod otkopavanja materijala povećane ĉvrstoće, što je ĉest sluĉaj na našim površinskim kopovima. Dimenzionisanje specifiĉne sile kopanja bagera prema manjim masama izuzetno ĉvrstog materijala je neracionalno i rešenje ...
    rotorni bager, parametri reza, otpor na kopanje, dinamika bagera, kapacitet, optimizacija, specifična potrošnja energije
    ... rezultati proraĉunatih vrednosti Broj poraĉuna Raspoloţiva sila kopanja – horizontalni rezovi (N/cm) Raspoloţiva sila kopanja – vertilkalni rezovi (N/cm) Udeo snage za dizanje materijala pri horizontalnim rezovima (%) Udeo snage za dizanje materijala pri vertikalnim ...
    ... izmerenih otpora na kopanje pri otkopavanju horizontalnim i vertikalnim rezom Na Slikama 8.10. i 8.11. prikazan je odnos raspoloţive sile kopanja i izmerenog otpora na kopanje za vertikalni i horizontalni rez. Sa Slike 8.10. se moţe videti da su kod horizontalnog reza, sa brzinom kruţnog kretanja od ...
    ... veći od raspoloţive sile kopanja, što je rezultiralo preoterećenjima motora za pogon rotora i kruţnog kretanja. Slika 8.10. Odnos raspoložive sile kopanja i izmerenih otpora na kopanje kod otkopavanja sa horizontalnim rezom 154 Slika 8.11. Odnos raspoložive sile kopanja i izmerenih ...

  • Uporedno tehničko-ekonomska studija vertikalne i horizontalne koncentracije eksploatacije moćnih ugljenih slojeva

    Rudi Ahšan (1964)
    Vertikalna, horizontalna koncentracija, ugalj

  • Analiza postupaka redukcije Bugeovih anomalija na horizontalnu ravan i njihova primena na terenima sa izraženim reljefom

    Miroslav Starčević (1985)
    Bugeove anomalije, horizontalna ravan

  • Geostatički proračuni sanacije klizišta šipovima

    Slobodan Ćorić, Dragoslav Rakić, Dušan Berisavljević (2019)
    U ovom radu su, polazeći od rezultata geotehničkih istraživanja, prikazani geostatički proračuni sanacije klizišta vertikalnim šipovima. Metodologija proračuna je složena, jer podrazumeva interakciju klizišta i stabilizirajućih šipova. Stoga se simultano analiziraju stabilnost klizišta i stabilnost šipova. Prilikom određivanja bočne otpornosti tla oko šipova koristi se metoda Brinč Hansena koja uzima u obzir trodimenzionalne uslove u tlu i može da se primeni u složenim geološkim uslovima koji su česti u Srbiji. Analize stabilnosti klizišta vrše se odgovarajućim metodama granične ravnoteže. ...
    sanacija klizišta, interakcija klizišta i šipa, bočna otpornost šipova, stabilnost klizišta i šipova
    ... a Fs = 1.1. horizontalne sile Hp šip u kliznom telu (Slika 6). Figure 6. Calculation of pile stability 298 1 2 pF - F = H (2) 1 1 2 2F e = F e (3) o 0 površine Lb Navfac, 1982; Poulos et al., 1980 u silu Hp šipu, a zatim da se izvrši dimenzionisanje šipa. U vezi sa tim sile koju šip može ...
    ... (Corić i sar., 2018). 296 Rešavanjem odgovarajućih jednačina ravnoteže, Којџта зе definiše ponašanje vertikalnog šipa, određuje зе granična horizontalna sila Која može da deluje na šip. Na osnovu toga projektuju se stabilizacione mere i vrši se sanacija klizišta šipovima. ANALIZA STABILNOSTI KLIZIŠTA ...
    ... Tako da se faktor sigurnosti Fs s s s s R +HF = D (5) gde je: Rs – otporne sile u klizištu Hs – otporne sile od šipova Ds – - otporne sile, duž - deo kliznog tela, koji je ispred šipova, lizivanje otporne sile Hs. Kao posledica ovoga, dobija se racionalno rešenje sanacije klizišta vertikalnim ...

  • Merenje pritiska u bušotinskom cevovodu

    Ratko Matija (2024)
    Merenje pritiska ima veliki značaj u naftovodima i gasovodima. U ovom završnom radu analizirane su različite metode merenja pritiska , kao što su merenje pritiska manometrima sa tečnostima, kapacitivnim manometrima, električnim manometrima nekim drugim. Objašnjena je kalibracija senzora pritiska koja u velikoj meri utiče na tačnost merenja. Navedeni su i objašnjeni elementi cevovoda i u vezi s tim pad pritiska, čije je merenje tema ovog završnog rada.
    merenje pritiska, manometri, kalibracija, elementi cevovoda, pad pritiska
    ... efekat uzrokovati dejstvo sile. Pritisak je u fizici matematički definisan kao intenzitet sile F, koja deluje na površinu S: P=F/S. Očigledno je da će za male vrednosti površine S, a pri delovanju iste sile F, vrednost pritiska biti veća nego što bi bila da se dejstvo sile raspodelilo na veću površinu ...
    ... krvni pritisak itd. Za merenje pritiska koristi se različiti uređaji, na primer manometri. "Rezultat" delovanja sile ne zavisi samo od jačine sile, nego i od površine na koju ta sila deluje. Zato se uvodi fizička veličina - pritisak. Pritisak povezuje ove dve veličine ı obeležava se malim slovom ...
    ... pomeraja kao što je, na primer, induktivni pretvarač. Kao spoljašnja sila u ovom manometru pojavljuje se elastičnost opruge, kod koje je deformacija direktno proporcionalna sili koja izaziva. Merni sistem daje veliku reaktivnu silu i ima velik broj prigušenih oscilacija pri bržim promenama pritiska ...

  • Bočna nosivost i pomeranja vertikalnih šipova opterećenih horizontalnim silama

    Ćorić Slobodan, Rakić Dragoslav, Ćorić Stanko, Basarić Irena (2018)

  • Smanjenje sleganja plitkih temelja primenom mikrošipova

    Slobodan Ćorić, Dragoslav Rakić (2021)
    Mikrošipovi su šipovi malog prečnika koji se grade tako što se u tlu specijalni postupkom formira bušotina koja se zatim armira i injektira. Njihov prečnik je najčešće 150 – 300 mm, a dužina može da bude i više desetina metara. Mikrošipovi mogu da se grade u svim vrstama tla i mogu da budu vertikalni i kosi. Oni se, stoga, koriste kao zamena za konvencionalne šipove i ankere. Primena mikrošipova u fundiranju predstavlja jedan savremeni način izgradnje i sanacije temelja/objekata. ...
    mikrošipovi, sleganje plitkih temelja i mikrošipova, krutost tla i mikrošipova

  • Rezultati probnog ispitivanja geotehničkih prenapregnutih sidara u Užicu (Stari grad)

    Vladimir Kovačević (2024)
    Za potrebe izrade završnog rada na četvrtoj godini Rudarsko-geološkog fakulteta, studijskog programa Geotehnika, pod mentorstvom doc. dr Zorana Berisavljevića, odabrana je tema „Rezultati probnog ispitivanja geotehničkih prenapregnutih sidara u Užicu (Stari grad)“. Osnovni metodološki pristup koji je korišćen za rešavanje postavljenog problema predstavlja kabinetsko istraživanje dostupne dokumentacije, analiza i interpretacija rezultata izvedenih geoloških,geotehničkih i geomehaničkih istraživanja. Predstavljene su osnovne informacije,karakteristike i upotreba prednapregnutih geotehničkih sidara.Analiziran je tok testiranja granične nosivosti prednapregnutih sidara. Na osnovu izvršenih geotehničkih istraživanja terena i ispitivanja ...
    geotehnička istraživanja, prednapregnuta sidra, nosivost sidra, standard SIA V 191
    ... 678 kN(0.8 Fpk) Početna sila Pa = (0,1 do 0,15) x Ppy = 267,8 do 401,7 kN. Usvaja se vrednost početne sile P, = 350 kN. Zonu između početne sile i sile testiranja treba podeliti na 6 do 10 jednakih prirasta sile AP. Usvaja se 8 prirasta od AP = 291kN, stoga imamo sledeće merne ftačke: 350, 641 ...
    ... opterećenja za silu od 1805 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min, VI nivo opterećenja za silu od 2006 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min, VII nivo opterećenja za silu od 2387 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min i VIII nivo opterećenja (konačna sila testiranja Pp) za silu od 2678 kN ...
    ... to: I nivo opterećenja za silu od 641 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min, II nivo opterećenja za silu od 932 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min, III nivo opterećenja za silu od 1223 kN i predviđeno vreme osmatranja od 15 min, IV nivo opterećenja za silu od 1514 kNi predviđeno vreme ...

  • Geotehnički aspekti izgradnje visećeg pešačkog mosta u Starom gradu u Užicu

    Zoran Berisavljević, Miloš Marjanović, Uroš Đurić (2023.)
    U radu su prikazani rezultati geotehničkih istraživanja za potrebe izgradnje visećeg pešačkog mosta preko klisure reke Đetinje u Užicu. Predviđeno je da most, sistema prednapregnute trake, omogući prelaz pešacima sa desne dolinske strane na stranu Starog grada, koja je opasana strmom liticom (cca. 40 m visine). Za potrebe formiranja geotehničkog modela i strukturnog sklopa krečnjačke stenske mase korišćen je postupak fotogrametrijskog snimanja dronom. Predviđeno je da se zatežuća sila (od oko 30 MN), koju most prenosi na obalni stub, ...
    fotogrametrija, stabilnost kosina, pukotine, prednapregnuta sidra, test granične nosivosti, paker (Ližonov) test
    ... čvrstoća, prečnik bušotine, zatezna čvrstoća užadi, dužina sidiršne deonice, sila prednaprezanja itd.). Proračuni su izvršeni u nekoliko faza: generisanje inicijalnog: naponskog. stanja (pretpostavljeno je da su horizontalni i vertikalni naponi jednaki, tj. Ko=1.0); Iskop za izgradnju obalnih stubova; ...
    ... granične nosivosti) ankera (prema SIA normama). Kao maksimalna sila testiranja usvojena je vrednost od P=2678 kN. Ispitivanje je vršeno u osam prirasta od po AP=291 kN (641, 932, 1223, 1514, 1805, 2096, 2387, 2678 kN). Kod početne sile ispitivanja (P,=350 kN) izmerena je početna deformacija, nakon ...
    ... merene su defomracije u periodu od 15 min (u vremenskim intervalima od 1, 2, 5, 10 i 15 min). Nakon toga vršeno je rasterećenje na početnu silu od 350 kN. Za silu testiranja od 2678 kN opterećenje je trajalo 60 min. Pri svakom nivou opterećenja kontrolisana je granična nosivost i kriterijum puzanja ...

  • Prilog proučavanju mogućnosti uvođenja konturnog miniranja kod izrade horizontalnih prostorija za uslove rudnika magnezita Trnava""

    Božo Balać (1981)
    Miniranje, horizontalne prostorije, magnezit, Trnava

  • Doprinos proučavanju kvaliteta izgrađenih horizontalnih prostorija u rudniku olova i cinka Crnac""

    Blagoje Nedeljković (1985)
    Horizontalne prostorije, olovo, cink, Crnac

  • Poboljšanje geotehničkih uslova izgradnje nasipa upotrebom geosintetika

    Anastasija Radovanović (2024)
    Za potrebe izrade rada na Master akademskim studijama ,,Rudarsko-geološkog fakulteta,,, studijskog programa Geotehnika, pod mentorstvom prof. dr Gordane Hadži-Niković , izvršena je detaljna analiza stabilnosti kosina nasipa na Vranjskoj petlji. Geotehnička istraţivanja i ispitivanja terena izveo je “Zavod za geotehniku iz Instituta za puteve a.d. Beograd”, a investitor je “Javno preduzeće, Putevi Srbije”.Metodološki pristup koji je korišćen za analizu stabilnosti kosina nasipa jeste kabinetsko istraživanje dostavljene dokumentacije i geostatički proračuni analize stabilnosti kosina nasipa, korišćenjem savremenih softverskih alata.Krajnji zaključak izvedenih istraţivanja je da ...
    tlo, nasip, analiza stabilnosti, faktor sigurnosti, geosintetici
    ... stranama lamela djeluju samo horizontalne sile E, ı E, , dok su vertikalne smičuće međulamelarne sile Jednake nuli. Poligon sila tada izgleda kao na Slici 5.4: 36 AE, U Slika 6.1. – Sile koje djeluju na i-tu lamelu i poligon sila — Metoda Bišopa Smičuća sila u osnovi lamele (duž klizne površi) ...
    ... otporna sila. Ove sile djeluju horizontalno, pa ako je broj slojeva geosintetika m, dobija se da je: _ M+ Žž Ti i E s MD 13 ym Slika 4.3 – Stabilnost kosine sa kružnom kliznom površinom ojačane sa m redova geosintetika gdje Je: – Ti- sila u geosintetiku u sloju i - yi- krak sile T; u ...
    ... određivanje rastojanja između slojeva geosintetika i – ođređivanje dužine geosintetika Sila u armature T određuje se iz Jednačine: T = o„S, = Ka(yz + q)S, Gdje je: -– O,= Ka(yz + q) – horizontalni napon na dubini z – Sy — vertikalno rastojanje između slojeva armature Slika 4.4 – Dužina ...

  • Proračun osnovnih mehanizama na rotornom bageru ShRs 1300 na PK Polje E

    Luka Nikolić (2024)
    Površinska eksoloatacija ležišta mineralnih sirovina, a posebno uglja (lignita) vrši se primenom različitih rudarskih mašina. U zavisnosti od tipa ležišta, rudarsko-geoloških uslova, ekonomske analize i sl. koriste se sistemi sa kontinualnim ili diskontinualnim načinom rada.Kod kontinualnih sistema, primenjuju se kompleksne rudarske mašine kod kojih se proces odvija neprekidno odnosno bez ciklusa utovara, transporta i odlaganja i najčešće rade u sve tri smene. Rotorni bageri i bageri vedričari, transporteri sa gumenom trakom, odlagači ili deponijske mašine čine tkz BTO ili ...
    rudarstvo, rotorni bager, ugalj, ShRs 1300
    ... Slika 38 Motor i reduktor za pokretanje rotornog točka Ukupni otpori materijala na kopanje razlažu se na 3 sile: > Tangentnu silu > Bočnu silu > Normalnu silu Slika 39 Raspored sila kopanja 62 Diplomski rad Univerzitet u Beogradu – Rudarsko-geološki fakultet Snaga motora za kopanje ...
    ... ....... o 900 KW Normalna obimna sila......................ciiiaaaaa a 00. 298,KN 34 Diplomski rad Univerzitet u Beogradu – Rudarsko-geološki fakultet Maksimalna obimna sila kod isključenja preopteretne spojnice............ 376,4kN Specifične rezne sile u odnosu na dužinu noža u rezu za visinu ...
    ... moment na vratilu bubnja: M, = Pu * dz—b = 131010 * ** = 98257,5 [Vm] Sila u jednom užetu na bubnju (postoji 12 koturača, a na svakoj koturači silazni I nailazni deo užeta): Pa ___3144,27 = 131,01 [kN] 24 24 Poy = Sila u užetu preko koturača: P, = P, * cos(90* – ay,) = 3255,19 * cos(90* ...

  • Geotehnički uslovi izgradnje metro stanice "Francuska" u Beogradu

    Lazar Pavlović (2024)
    Cilj ovog rada je analiza stabilnosti dijafragme, predviđene kao mere za obezbeđenje dubokog iskopa od zarušavanja okolnog tla koji se izvodi na mestu buduće metro stanice “Francuska” koja je planirana u okviru prve faze, prve linije metroa u Beogradu – sekcije „Centar“. U okviru numeričke analize je izvršena analiza stabilnosti konzolne dijafragme kao i dijafragme sa ankerom – slobodno oslonjene dijafragme, kako bi se moglo napraviti poređenje dobijenih vrednosti koje se odnose na dubinu fundiranja koja je potrebna da ...
    istraživanja, metro stanica, iskop, dijafragma
    ... gornjoj gredi (4D) nepoznate su sila u ankeru T i sila u zglobu Rp. One se određuju iz uslova da Je suma momenata svih sila u odnosu na tačku D Jednaka nuli, kao i da Jje suma horizontalnih sila jednaka nuli tJ. 55 U donjoj gredi (DE) nepoznate su dužina DE i sila u osloncu E. One se određuju iz ...
    ... slobodno oslonjen. Međutim, u geotehničkoj praksi često se ı ova dubina povećava za 20%. Veličina sile u ankeru T, po Jedinici dužine zida, određuje se iz uslova da je suma svih horizontalnih sila jednaka nuli tj. ŽH=0–>T–E„+EP,„=O 53 6.4.2.2. Uklještene dijafragme Kada je dubina fundiranja ...
    ... iz uslova da je suma momenata svih sila oko tačke E jednaka nuli, kao i da je suma horizontalnih sila jednaka nuli tJ. ŽME=0–>DE–>D ŽH=0–>RE Pošto je kod formiranja sistema ekvivalentnih greda zanemarena dužina EF, proračunom dobijena dubina fundiranja povećava se za 20% tJ. D.= 1.2·D ...