Претрага

Упит dcterms_creator_txt:Ђурица Н. Никшић

764 items

  • Ležište i rudnik Pb-Zn "Trepča" - Stari Trg

    Petar Novaković (2022)

  • Quantifying the mass transfer from mountain ranges to deposition in sedimentary basins: Source to sink studies in the Danube Basin–Black Sea system

    Matenco Liviu, Andriessen Paul, Avram Corina, Bada Gabor, Beekman Fred, Bielik Miroslav, ter Borgh Marten, Cifci Gunay, Cvetković Vladica, Dinu Corneliu, Dombradi Endre, Dondurur Derman, Ergun Mustafa, Francu Juraj, Fügenschuh Bernhard, Garcia-Castellanos Daniel, Götz Joachim, Horváth Ferenc, Houseman Gregory, Knežević Slobodan, Kovac Michal, Kralikova Silvia, Krijgsman Wout, Kucuk Mert, Legosteva Olga, Lericolais Gilles, Jipa Dan, Maximov Greg, Melinte Mihaela, Minar Jozef, Munteanu Ioan, I.J. Munt, C. Olariu, J.C. Otto, N. Panin, D. Plašienka, Reiser Martin, Rundić Ljupko, M. Rupprechter, Safanda Jan, Schmid Stefan, Schrott Lothar, Schuster Ralf, Starostenko Vitaliy, R.J. Steel, Stephenson Randell, Stovba Sergiy, Sokoutis Dimitrios, Stankoviansky Miloš, Stoica Marius, Stojadinović Uroš, Toljić Marinko, Tomljenović Bruno, ter Voorde Marlies, Wong How Kin (2013)

  • Ostvarivanje dobiti pri uvođenju sistema agregatnih zamena na osnovnoj rudarskoj mehanizaciji površinskih kopova EPS

    Predrag Jovančić, Ignjatović Dragan, Đenadić Stevan (2021)
    Jedan od osnovnih zadataka na površinskim kopovima uglja je ostvarivanje zadovoljavajućeg vremenskog i kapacitetnog iskorišćenja kontinualnih sistema. Da bi se to postiglo, neophodno je izvršiti izmene u postojećoj strategiji održavanja. Preduslov je uvođenje agregatne zamene vitalnih delova na rudarskim mašinama. Benefiti su višestruki. Očekivani rezultati ovakvog pristupa su: smanjenje zastoja i povećanje vremena rada; direktne materijalne uštede; bolja organizacija rada; racionalizaciju radioničkih i magacinskih kapaciteta; povećanje vrednosti mašina. Da bi se uvela agregatna zamena neophodne su investicije za nabavku ...
    agregatne zamene, održavanje, mehanizacija, Benefit Cost analiza

  • Sinteza i strukturna karakterizacija mikroporoznih arsenata i fosfata

    Sabina Z. Kovač (2015-09-28)
    Predmet rada i istraživanja ove doktorske disertacije su sinteza i strukturnekarakteristike novih kristalnih arsenata i fosfata koji sadrže Mg, K, Ca, Mn, Fe, Co, Ni,Cu, Zn, Sr, Ba i druge katjone. U strukturama arsenata i fosfata, AsO4- i PO4-tetraedrinajčešće se vezuju sa tetraedarski ili oktaedarski koordinisanim katjonima prelaznihmetala formirajući otvorene strukture (slojeve ili 3D mreže) sa širokim opsegomrazličitih topologija. U šupljinama ili porama u obliku povezanih ili nepovezanihkanala, tunela, kaveza i međuslojnog prostora mogu se ugraditi različiti vanmrežni joni(obično ...
    hidrotermalna sinteza, mikroporozna jedinjenja, arsenati, fosfati,rendgenska strukturna analiza
    ... M, u prstenu kao prsten sa n članova, gde je n broj ceH atoma u prstenu. Prstenovi koji definišu zidove pora nazivaju se prozori. Pora, čiji su prozori suviše uski da bi u njih ušli gostujući molekuli veći od H2O, naziva se kavez. Za okside (peH=O) se smatra da je n = 6 granična veličina prstena ...
    ... jednostrukih veza nazivaju se konformacije tog molekula. Približna dužina veze C‒C iznosi 1,52, a dužina veze C‒N 1,47 Å (Cooke et al., 2013) (slika 1). Kad je torzioni ugao N‒C‒C‒N približno 180 º konformacija molekula naziva se anti konformacija, a kad je oko 60 º naziva se goš konformacija ...
    ... P42/n (br. 86) a = 10,6819(15) c = 9,0590(18) V = 1033,7(3) 15,48 ZnFeAs-ovaj rad 7 (H2en)[Co0,1Zn0,9AsO4]2 T = 16, Z = 4 [Zn‒Co‒As‒O] P42/n (br. 86) a = 10,6845(15) c = 9,0492(18) V = 1033,0(3) 15,49 ZnCoAs-ovaj rad 8 (H2en)[ZnAsO4]2 T = 16, Z = 4 [Zn‒As‒O] P42/n (br. 86) ...

  • Structural and geochronological constraints from the Drina-Ivanjica thrust sheet (Western Serbia): implications for the Cretaceous–Paleogene tectonics of the Internal Dinarides

    Kristof Porkoláb, Szilvia Kövér, Zsolt Benkó, Gabor Héja, Melinda Fialowski, Balázs Soós, Nataša Gerzina Spajić, Nevenka Đerić, László Fodor (2019)
    Internal Dinarides, Drina-Ivanjica thrust sheet, Deformation history, K–Ar dating, Obduction, Structural analysis
    ... 36869 171.59 4.47 006E DI-PZ || 4.005 · 2.38123 146.81 3.88 008D N-Tr 2 4.308 · 2.67731 153.18 3.97 008D N-Tr || 5.041 · 2.77226 136.20 3.66 OIA N-Tr 2 6.478 4.26984 162.06 4.70 029D N-Tr 2 2.687 | 1.53757 141.51 5.13 029D N-Tr || 3.139 - 1.82609 143.77 4.23 036D DI-PZ 2 5.503 · 3.70623 165 ...
    ... Chiari, M., Djerić, N., Garfagnoli, F., Hrvatović, H., Krstić, M., Levi, N., et al. (2011). The geology of the Zlatibor-Maljen area Western Serbia: A geotraverse across the ophiolites of the Dinaric-Hellenic collisional belt. Ofioliti, 36(2), 139—-166. Csontos, L., Gerzina, N., Hrvatović, H., Schmidt ...
    ... both imply roughly N-S compression, and sub- ordinate perpendicular extension (Fig.5). Though the stress regime changed from pure compression of D» to transpression of Dx, the shortening directions of the tWo phases do not differ significantly from each other (NE-SW and N-S). The age of D, ...

  • Inženjerskogeološka istraživanja za potrebe izgradnje tunela T1 na putnom pravcu Požega-Kotroman

    Andrija Popović (2024)
    Tokom izrade završnog rada korišćeni su podaci koje sam dobio u saradnji sa firmom „Saobraćajni institut CIP d.o.o.“, kao i ostala odgovarajuća stručna literatura.Osnovni cilj pisanja rada jeste definisanje određenih fizičko mehaničkih parametara i predlog podgrade i načina iskopa tunela na osnovu RMR klasifikacije.
    stenska masa, RMR klasifikacija, tunel, inženjerskogeološka istraživanja
    ... BA R hr ap av e bla go im er je ne po vr ii ne a gv oM ev ai m e a m a q g v we že n a z m m e n n e p o r i e L L I L U \w po kr ar e ve cr me o m e n p e po vr šn e = — iw un :m oć ne za :b le ni h ta gm en ar a hp od ra na ve cm a iz ...
    ... vr ii e de cM tm ap un om UM ER EN | VE OM AL OŠ DO GA | | | — — H — — | || š # < S M A N J E N J E U Z G L O B L J A V A N J A P R A G M E N A T A Slika br. 4. – Osnovni GSI dijagram (Hoek i Brown, 1997) 4.1 RMR KLASIFIKACIJA Geomehanička klasifikacija (eng ...
    ... tattt 19 TUNEL TI.......aaaaa n n a a aaa a aa a aaaa a aaa a aa a iaeaa tt aaktaktHt 20 5.1 Geotehnička sredina „,A“- masivni i retko bankoviti krečnjaci ........c...aaaaaadnnncnne 21 5.2 Geotehnička sredina „B“- bankoviti do slojeviti krečnjaci ..........aa n 22 5.3 Geotehnička sredina „,C”- ...

  • Методологија интегралне анализе сценарија енергетског развоја

    Александар Маџаревић (2019)
    енергетска безбедност, сценарио развоја, фази логика, сигурност снабдевања, доступност, расположивост, природни гас
    ... ТН И СЦ ЕН АР И О СЦ ЕН АР И О И Н ТЕ Н ЗИ ВН Е П О ТР О Ш Њ Е РЕ Ф ЕР ЕН ТН И СЦ ЕН АР И О СЦ ЕН АР И О И Н ТЕ Н ЗИ ВН Е П О ТР О Ш Њ Е РЕ Ф ЕР ЕН ТН И СЦ ЕН АР И О СЦ ЕН АР И О И Н ТЕ Н ЗИ ВН Е П О ТР О Ш Њ Е КОМБИНОВАНИ СЦЕНАРИО ...
    ... следећи начин: • N-1 < 0.35 – вредност лингвистичке промењиве ''веома ниска'', • 0.36 < N-1 < 0.7 – вредност лингвистичке промењиве ''ниска'', • 0.71 < N-1 < 1.05 – вредност лингвистичке промењиве ''умерена'', • 1.06 < N-1 < 1.4 –вредност лингвистичке промењиве ''висока'', • N-1 > 1.41 –вредност ...
    ... 0 0 0 (0 + 0 ,5 + ... + 0 )/ n (0 + 0 ,3 + ... + 0 ,5 )/ n (0 + 0 ,2 + ... + 0 ,4 )/ n (0 + 0 + ... + 0 ,1 )/ n Ако је n=3 0.43 0.43 0.13 0 0 0 0.17 0.27 0.2 0.03 На основу примера анализе приказане у Табели 5.1 може се закључити да је у општој анализи парцијалних ...

  • Application of the VIKOR Method for Selecting the Purpose of Recultivated Terrain after the End of Coal Mining

    Radmila Gaćina, Sanja Bajić, Bojan Dimitrijević, Tomislav Šubaranović, Čedomir Beljić, Dragoljub Bajić (2024)
    reclamation, coal, sustainable development, multi-criteria decision making, VIKOR method

  • Primena programa UVSZ pri zaštiti od miniranja

    Suzana Lutovac, Miloš Gligorić, Jelena Majstorović, Luka Crnogorac, Rade Tokalić (2021)
    Primena energije eksploziva tj. miniranje, predstavlja osnovni način eksploatacije čvrstih mineralnih sirovina u rudarstvu. Miniranjem se postižu vrlo povoljni tehnoekonomski pokazatelji, koje nažalost prate i negativni efekti miniranja. U cilju zaštite životne sredine potrebno je za svaku radnu sredinu odrediti jednačinu oscilovanja stenske mase pri miniranju. Ova jednačina definiše promenu brzine oscilovanja stenske mase u zavisnosti od rastojanja, količine eksploziva, uslova izvođenja miniranja i geoloških karakteristika stenske
    Program UVSZ, miniranje, potres, zaštita životne sredine
    ... od rastojanja, koli ine eksploziva, uslova izvo enja miniranja i geoloških karakteristika stenske X I I I S k u p p r i v r e d n i k a i n a u n i k a 147 mase. Oscilovanja estica stenske mase se na terenu ose a kao potres. Na osnovu primene ove jedna ine, u mogu nosti smo da ...
    ... odgovarajuci standardi za za8titu od potresa bazirani na podacima koji se odnose na brzinu oscilovanja. 148 X I I I S k u p p r i v r e d n i k a i n a u n i k a 149 3. KRITERIJUMI ZA OCENU POTRESA OD MINIRANJA Pošto našim propisima nije regulisana ova problematika, ocena intenziteta ...
    ... vazduSnih udara moZe se vrsiti na ¢etvrtom kanalu upotrebom mikrofona povezanog na eksterni konektor. 150 X I I I S k u p p r i v r e d n i k a i n a u n i k a 151 Osnovne karakteristike seizmografa Vibraloc: • Tip i oznaka instrumenta: Vibraloc • Proizvo a : Švedska • Mogu nost merenja: ...

  • Mikroelementi u uljnim šejlovima Aleksinca i njihov uticaj na životnu sredinu

    Nikoleta Aleksić (2021)
    ... 10 12 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2 0 12 24 36 48 60 72 84 96 K o n c e n tr a c ij a g li c e ro la ( g /l ) K o n c e n tr a c ij a u k u p n o g a z o ta ( g /l ) K o n c e n tr a c ij a u k u p n o g f o s fo ra ( g /l ) Vreme (h) Rezidualna koncentracija ukupnog ...
    ... specifična ureazna aktivnost u odnosu na broj vijabilnih ćelija. Literatura [1] Raičević V., Lalević B., Dabić D., Kiković D., Jovanović Lj., Nikšić M. (2007). Mikroorganizmi u bioremedijaciji zemljišta i voda. Zaštita materijala, 48(2), 47-52. [2] Beškovski V., Gojgić-Cvijović G., Milić ...
    ... sorpcije, n eF CKq  , gde su: qe – masa jedinjenja sorbovana po jedinici mase sorbenta (μg/g), Ce – ravnotežna koncentracija jedinjenja u vodi (mg/l), KF – Frojndlihova konstanta ((µg/g)/(mg/l)n) i n – Frojndlihov eksponent. Koeficijent raspodele (Kd, l/kg) je računat prema izrazu 1 n eFd CKK ...

  • Priprema ležišta bakra i zlata za primenu metode podzemnog otkopavanja u pojasevima iznad XIX horizonta

    Strahinja Petković (2024)
    Ovaj rad se fokusira na primenu metode otkopavanja sa zasipavanjem otkopnog prostora na primeru ležišta bakra.Analizirani su ključni elementi, uključujući geološke karakteristike ležišta, tehničko-eksploatacione faktore, dimenzionisanje prostorija, pripremne radove, bušačko-minerske aktivnosti, utovar i transport, ventilaciju i zasipavanje otkopanog prostora pastom zasipom. Takođe je, sprovedena analiza troškova, uključujući cenu izrade pripremnih prostorija po dužnom metru, u zavisnosti od kvaliteta radnog okruženja. Na kraju su definisani osnovni pokazatelji otkopavanja ležišta, uključujući količinu rude u otkopnom pojasu, kao i koeficijente iskorišćenja i ...
    podzemna eksploatacija, bakar, otvaranje rudnika, metoda otkopavanja
    ... opreme) v = 0,5 m/min. Ukupno vreme bušenja jedne lepeze: N T,= ) — + — xf L . +—o—x2xt, +t, +t,,min | BEČ s pb gde je: L» - dužina svih bušotina (109 m) v - brzina bušenja (0,5 m/min) n - broj bušaćih čekića (1) N - broj bušotina 10 tpb – vreme promene bušotine (5 min) tn ...
    ... 1000, što se ı usvaja. 4.4.5.Vreme punjenja i iniciranja Vreme punjenja i začepljenja svih bušotina na radilištu iznosi: Tm=N x tp +N X tpov + tin, min. gde je: N - broj bušotina 10 tp – vreme punjenja bušotine (10 min) tpov – vreme povezivanja el. vodova (1 min) tin – vreme iniciranja ...
    ... Širina stubova između komora: 12 m Visina komora: 20 m Dužina komora: 30 do 50 m KO NIC>EINC> S TE I ENA NIE: K KOEA SA MEDEC N SKCEINVE ) E KOKOA AN.JE-NVL N Z ASNIE A NA TNJ EN K> E KEA PAST A ZASIEZONI Slika 9 Metoda otkopavanja 21 4.1.1.Dimenzije otkopnog polja Otkopavanje rude će ...

  • Fault type assessment based on vertical gravity gradient anomalies – advantages and limitations

    Ivana Vasiljević, Snežana Ignjatović, Branislav Sretković (2024)
    The type of dip-slip faults can be assessed based on the analysis of vertical gravity gradients. Theoretically, just a simple comparation of the gradient extreme values can give us an answer whether the fault is normal or reverse (thrust). Practical application of this method is far more complicated and the results depend on a number of parameters, such as a complexity of geological setting, the quality of gravity data, dip angle and displacement of the fault, density contrast, etc. ...
    dip-slip faults, vertical gravity gradients, field data analysis
    ... IIpoQ. m-p Bnaxo Boen Opranu3anuckKu o0/10o0p: IIpoQ. n-p Coma JIenarKoBa M-p /lgHMurap IIerpoB IIpoQ. n-p Munopajn JOBaHOBCKH ~ M-Pp 3aTKoO IIenTeKOBCKH IIpoQ. n-p Fopru JUHMoB, Ooperr duuc IIpodo. n-p TopaH TacenB, Maja JoBaHoBa IIpoQ. n-p /[lejah MupakoBckui Mutnte TpkajteckH Np Baapa HayaQ ...
    ... eoprHMeB IIpoQ. -p HnaH BoeB IIpoQ. -p Bojo MipuoBckH IIpoQ. -p TeHa IIwjakoBa HBaHoBa IIpoQ. -p Opne CnacoBckH TIpoQ. n-p TFome Ilerpon Jlon. n-p JIasap Fopruen n-p Kocra JoBaHOB IIouecenH on0op: IIpoQ. -p Hukoma /[yMypuaHoB IIpoQ. -p Banuo dudoimaraerm IIpoQ. -p Tonmop /lemHmeTpoB ...
    ... Tlipercenarejnu: IIpoQ. -p Tonmop CepaDHMoBckH IIpoQ.m-p Bnaxo BoeB Cekperap: /lon.n-p 3marko MnujoBcku MHynpBprtiHu cekperapu: Bog. IIpoQ. n-p Hrop IlemeBckH M-p MapjaH MakcHMOB HnpuHia AHJUOB Hayuen KoMurerT: IIpoQ. -p MapjaH /lemHmeTpoB IIpoQ. -p BjaarmHma JloHeBa IIpoQ. -p Buomera ...

  • Lower Berriasian ammonites from Dedina (Golubac Mountains, eastern Serbia) and their biostratigraphic implication

    Zdenek Vasícek , Dragoman Rabrenović, Petr Skupien, Barbara Radulović (2023)
    Ammonites, Taxonomy, Lower Berriasian, Getic, Northern Tethys, Serbia
    ... snuo/ide|Jeuie|e|}huoy\ —*- snjouip s n u o / g d e y u n d ) 2 u l ) snjejound s n u o / Q d e ) o u n c OjSIJeoqns BiJejeJe5o} — esueuo/(ouq seje2oouanojsqns ___ee- snjejnojossj sojtuejdqnsopnescj —___e- IJouoj s e j u u e J j d q n s o p n o s c e e e — - Jedse '}o SeJeO ...
    ... SOqJE}/ • uunojojd '} SeJaolJeJ5aN • s n o n u o d ·}o s e j i u p / d q n s o p n e s c ___ __e-– _ – I I uunujuu SeJeoiJeuBeN- 'ds sejiue/u00g — e- "An{ ·ds sojjueluDog. uunuuos!oj sejeoossijod/}H u i n u b 9 J o J 5 o p n e s d sejeoljidS SIsuejeABuhu; BjjeuludjeQ ...
    ... Arkadiev and Bogdanova, p. 209, pl. 35, figs. 1—4, 7. . 2016 Negreliceras proteum (Retowski); Hoedemaeker et al., p. 158, pl. 14, figs. 1, 2. n n n n n Z. Vašiček, D. Rabrenović, P. Skupien et al. Material. Fragment ofless than half of a whorl preserved as an outer mould (specimen S88/2) ...

  • Određivanje parametara smičuće čvrstoće tla primenom statističke metode

    Božidar Rudnjanin (2024)
    Određivanje parametara smičuće čvrstoće tla je od ključne važnosti u geotehničkom inženjerstvu jer utiče na stabilnost i nosivost raznih građevinskih konstrukcija. Ovaj master rad obrađuje temu primene deskriptivne statistike za analizu parametara smičuće čvrstoće tla,čime se obezbeđuje osnov za donošenje odluka o planiranju i izvođenju građevinskih projekata.U prvom delu rada, prikupljaju se relevantni podaci o smičućoj čvrstoći tla iz prethodnih laboratorijskih ispitivanja za trasu buduće brze saobraćajnice Novi Sad - Ruma.Ti podaci uključuju vrednosti smičuće čvrstoće i različite faktore ...
    deskriptivna statistika, parametri čvrstoće tla, geostatistika
    ... može se izračunati po formuli: Ž?=1 Xi [3] n X= gde je: Xi — rezultat pojedinačnog merenja n — broj merenja. Za ocenu stepena rasipanja rezultata merenja koristi se standardna devijacija uzoraka L ;—X#\2 Žl=1(xz 52] [4 ] n-1 gde je: n-1 - broj stepena slobode Veličina kvadrata ...
    ... usvojen u zavisnosti od broja određenih parametara prema slici 5. 11 Mucno GyaueMe onpeAenetwnn n xpwtepan v Slika 5. Mucno GhHauempe Mncno onpeaeneHvu n kpnrepwa v onpenenevwan n 19 Vrednosti v koeficijenta (GOST 20522-12) 12 3 ODREĐIVANJE PARAMETRA SMIĆUČE ČVRSTOĆE GLINA NA ...
    ... nepoznat). Karakteristična vrednost određuje se primenom jednačine: Xc,mean= Xmean [1 i tgfž i di \/š] [12] n ŽcJlow = Žmean [1 + tgfž i %'I' 1] [13] gde je: t?"5 — Studentov faktor za (n-1) stepeni slobode za nivo pouzdanosti 95%. U nekim projektnim situacijama visoke vrednosti parametara tla ...

  • Старење бунара у алувијалним срединама различитог степена оксичности

    Brankica Majkić (2013-09-27)
    Старење бунара настаје као последица процеса корозије и колмирања. Процесекорозије могуће је спречити уградњом филтерских конструкција од материјалаотпорних на корозију. Колмирање може да настане без обзира на врсту материјалаод кога се праве бунарске конструкције, а процесом може бити захваћенаприфилтарска зона па и зона саме водоносне средине. Из тог разлога тезa јеусмеренa на процесе који доводе до колмирања бунара и последицe опадањaкапацитета водозахватних објеката. Полазна хипотеза је да бунари стареразличитом брзином у срединама различитог степена оксичности. Хидрохемијскеи микробиолошке карактеристике подземних ...
    старење бунара, алувијалне издани, степен оксичности средине,колмирање, бунарски талог, локални хидраулички губитак, дозвољене улазнебрзине
    ... 19 20 21 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 /P -1 B n -6 /P -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -9 G B n -9 G Ти п ...
    ... 21 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 /P -1 B n -6 /P -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -9 G B n -9 G ...
    ... 19 20 21 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 B n -6 /P -1 B n -6 /P -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n z -1 /P -1 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -5 /P -1 B n -9 G B n -9 G Ти п пр ...

  • Primena ubrzane konsolidacije kod izgradnje nasipa na deonici priključka Novi Beograd – Surčin autoputa ,,Miloš Veliki"

    Aleksa Tomičić (2024)
    Problem koji se javlja prilikom izgradnje objekata na ne konsolidovanom stišljivom tlu jeste pre svega vezan za prevelika sleganja tla usled opterećenja od objekata, najčešće su to objekti putne infrastrukture (nasipi), ili stambeno poslovni objekti. U tu svrhu se,primenjuju različiti vidovi ubrzanja konsolidacije tla. Stoga za potrebe izrade završnog rada Master akademskih studija studijskog programa geotehnika, na Rudarsko-geološkom fakultetu, izvršena je analiza dva najčešće korišćena postupka ubrzanja konsolidacije: predopterećenjem i ugradnjom peščanih drenova. Glavni cilj ovih postupaka je ...
    stišljivo tlo, konsolidacija, ubrzanje konsolidacije, predopterećenje, peščani drenovi

  • Magnetization enhancement and cation valences in nonstoichiometric (Mn,Fe) 3-deltaO 4 nanoparticles

    Antić Bratislav, Kremenović Aleksandar, Jović Nataša, Pavlović Miodrag B., Jovalekić Čedomir, Nikolić Aleksandar S., Goya Gerardo F, Weidenthaler Claudia (2012)

  • Анализа могућности примене метода повећања степена искоришћења на нафтном лежишту "Ј"

    Иван Савић (2024)
    Комплексно лежиште „Ј“ је сачињено од колектор стена различите стратиграфске припадности и хетерогеног литолошког састава. Лежиште се налази у последњој фази разраде, а током животног века експлоатисано је само примарним методама. У раду је приказана анализа стања разраде лежишта, а као основни фактори који су допринели ниском степену искоришћења лежишта издвојени су вискозност нафте, хетерогеност колектора и пад лежишног притиска. Изведена је хидродинамичка симулациона студија помоћу које је издвојена најпогоднија зона за пилотну примену терцијарних метода. Коришћењем „скрининг“ критеријума ...
    Вискозност, хетерогеност, полимери, термичке методе
    ... IIOBEBA4MIb4 CTEIEH4 HCKOPHIIBEIb4 H4 HADTHOM JIEDKHIHTYy "J". 0= (t,x,y,Z) – noposRocm N. = N-(t,x,y,z) — ykynna MoJapHa ZycmuHa kounoHenme C Xcp = Xco,(p, N) — onapnu y0eo kounonenme C y Qasu P b Šp=Šo(p, N) — onapna aycmuna qjase k = k(Dw, bo, bg, X, , Z) – menBop nponychocmu kp = kyp(Sw,Sc) ...
    ... Mojrapna KonHmenrpatuuja KoMHoHeHTH, % ' VIJbBeH JUMOKCHJI 0,3 AsoT 3,7 Merarg 94,7 Erag 0,7 TIponmaH 0,2 Mno - Oyrar 0,1 n - OyraH 0,0 MHnso -negraH 0,1 n – IeHTaH 0,1 XeKcaH 0,2 ocraTak C7+ / MojtekyJtcka Maca 16,829 T ycruua y oJiHocy Ha Ba3JILyX, JLj. 0,589 3.3 IHerpodQuyHuku ...
    ... ycJIOBHMa (E): F = N„B, + W,B, (3.4.3) 15 4HAJIH34 MOL—YBHOCTH IIPHMEHE METO/I4 IIOBEBA4Ib4 CTEIIEH4 HCKOPHIIBEIb4 H4 HADTHOM JIEDKHIHTYy "J". rne cy Np B W, KyMyJTaTHBHa IpoH3BO,Ha Ha(bTe H BOJIĆ. JennauuHa MarTepujajnHor OaJtaHca y TOM cJIyuajy noOnjJa cnrenehu oOJmaK: N = + = NpBot WpBw (3 ...

  • Верификација етажних транспортера на угљеном систему – површински коп Дрмно

    Тамара Андрејевић (2024)
    У савременом рударству, површински копови угља наилазе на различите проблеме које треба превазићи зарад добијања потребне количине угља. Као највећи потрошачи овог енергента јављају се термоелектране, где на основу овога можемо да закључимо колико су блиско повезани добра и континуирана производња на површинском копу и рад термоелектрана. Са циљем да се обезбеди стабилна и континуирана производња, потребно је да се направи добар одабир транспортера. У овом раду, за потребе верификације затезне чврстоће траке и снаге погона транспортера, коришћен је ...
    транспортна трака, снага погона, затезна чврстоћа, угаљ, Дрмно, Helix
    ... |{1100 les |325 | ConveyorMo d LI a ! ı |-- -MNI OA a - [| w |r FI MNA F = LOLO === • [ % • t J H >= -EO = q KO b + N BenLoad CapcfyUbed eg NM E R i i N N N EI - - n g - - · ' š gE SS aB RE R" | s Material Ugalj Dmno Low Bulk Density 960 kg/m3 Copy Capacity 3570 · tonnes/hr ...
    ... cHara ycime/n pa3HBx ypelaja Ha TpaHciopTepy: rne cy: B – mpauHa rpakKe, [m] Nd= 1,6·B·v·n|kw]| v — Op3uHa Tpake, [m/s] n — Opoj Opaucaua Ha TpaHcnopTepy 33 KoedunujerHr carypHocTuH Tpake Ha KHJlaPbe JlaT Je (DODMyJIOM: Ckt·B Ks = >9 n TrJe cy: Ck - 3aTeaHa uBpcroha rpake, [N/mm] B ...
    ... BajbaKa 1.2 m TexxuHa ropmper cora 985.9 N Pacrojapse JIOEbHX BaJbaKa 3m TexxuHa Jnotber carora 761.3 N Maca 0yOmeBa 28120 kg Tnur Tpake St2000 TexxuHHa /Uy)9KHOr MeTpa TpaKe 809.3 N/m Kananurer 3570 t/h IIpaHa Tpake 1800 mm Bpoj Opacaua 5 55 'N raOenu 15 nara Je BacHHa J3aMba ca ypauyHaTHM ...

  • Control of substructure construction of railways in the Republic of Serbia

    Dragan Lukić, Dragoslav Rakić, Irena Basarić Ikodinović (2022)
    Контрола збијености природног тла (у ископу) или збијеног у насипу при изградњи саобраћајница представља један од основних облика контроле квалитета доњег строја. Код изградње брзих саобраћајница (аутопутеви и брза железница) приоритет је постизање високог нивоа контроле извршених радова. У циљу онемогућавања диференцијалног слегања (при изградњи насипа), или промене запремине услед допунског збијања материјала, које неминовно доводе до деформација, потребно је извршити оптимално збијање материјала. У оквиру овог рада приказује се техничка регулатива која регулише контролу збијености при изградњи железничке ...
    доњи строј, техничка регулатива, насип, збијеност, контрола
    ... the protective layer / Planum of the railway /on top of the transition layer/ railways Rc* Ev2 N/mm2 Degree of unevenness Evd N/mm2 Rc* Ev2 N/mm2 Soil groups by AC classification Evd N/mm2 C o n s Main arterial route 1,03 120 U>15 50 1,00 80 GU,GP,GW, GF,SP,SW all other soil types 40 ...
    ... other soil types 35 30 i o n Local railway and industrial rails 0,97 80 U>15 40 0,95 45 GU,GP,GW, GF,SP,SW all other soil types 30 25 M a i n t e E x i s t i V >160 km/h 0,97 80 U>15 40 0,95 45 GU,GP,GW, GF,SP,SW all other soil types 30 25 n a n c e n g km/h 0,95 50 U>15 35 0,93 20 ...